- 贾焕云;叶廷玺;
本文用实验方法证实了,活塞式压缩机阀片工作寿命与阀片向升程限制器或阀座冲击的速度有关。对于30CrMnSiA阀片,当它撞击升程限制器或阀座的冲击速度小于4米/秒时,可望阀片长期工作而不过早破坏。图5。
1981年02期 1-3页 [查看摘要][在线阅读][下载 134K] [下载次数：83 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：0 ] - 王承忠;吴素生;钟文达;
本文对马氏体时效不锈钢不同尺寸的三点弯曲试样用阻力曲线方法进行了COD和J积分的测试,研究了它们的尺寸效应。在本实验范围内得出了同一材料不同尺寸的试样采用阻力曲线方法外推而得的启裂COD(δ_i)和J积分(J_i)值基本相同的结论。同时本实验的结果从尺寸效应和阻力特性的角度证实了COD和J积分两判据的一致性。图2,表4,参考文献10。
1981年02期 3-8页 [查看摘要][在线阅读][下载 567K] [下载次数：52 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] -
本文通过对新建的4″离心泵闭式试验装置的试验工作,提出了提高离心泵试验装置测量精度的一些措施。同时,根据误差计算的基本原理,探讨了本装置水泵性能测量误差的估计。图7,表3,参考文献4。
1981年02期 8-17页 [查看摘要][在线阅读][下载 486K] [下载次数：64 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 米丰;
本文介绍对螺旋粘性密封的“二次泄漏”的某些实验研究,结果表明:在一定的条件下,二次泄漏量随转速的增加而增加,随冷却的加强而降低,随被密封气体压力的降低而减少以及与螺旋参数有关。对于卧式粘性密封,采用挡油环可以完全消除密封液的二次泄漏。图4,表3,参考文献8。
1981年02期 18-22页 [查看摘要][在线阅读][下载 234K] [下载次数：23 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 束鹏程;邓定国;
回转滑片式空调器是以回转滑片式机器作为压缩机及膨胀机,以空气作为制冷剂的制冷装置系统。本文阐述了这种空调器的原理、系统设计及主机设计方面的主要问题。图10,参考文献4。
1981年02期 23-30页 [查看摘要][在线阅读][下载 312K] [下载次数：14 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：0 ] - 叶廷玺;贾焕云;
本文认为:阀片冲击速度过大,会导致环状阀使用寿命过短。本文从限制阀片撞击阀座和升程限制器的冲击速度出发,给出了两个数学关系式,可以用来确定环状阀的阀片升程和气阀弹簧力等主要参数。当环状阀有关参数满足这两个数学关系时,可望阀片不因频繁撞击阀座和升程限制器而过早破坏。参考文献7。
1981年02期 31-36页 [查看摘要][在线阅读][下载 313K] [下载次数：55 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 张康达;
本文综合介绍国外采用断裂理论研究压力容器疲劳方面的有关问题:比如疲劳裂纹的扩展、蠕变——疲劳的相互作用、环境介质对疲劳的影响和带接管压力容器的疲劳强度等。图11,参考文献27。
1981年02期 36-43页 [查看摘要][在线阅读][下载 402K] [下载次数：93 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 王礼文;
软密封面球阀是广泛使用的球阀。为了保证其使用安全,目前国外大量采用阀座耐火结构。本文重点介绍这种球阀的耐火结构和国际上通行的耐火试验要求及其性能的评定规范。图5,表1,参考文献2。
1981年02期 43-46页 [查看摘要][在线阅读][下载 206K] [下载次数：59 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 李泽震;何处仁;陈树义;
本文对带裂纹压力容器断裂压提供某些工程计算式:如流变应力计算式,斜裂纹鼓胀效应计算式及表面裂纹、贯穿裂纹与轴向、切向裂纹容器断裂压计算式等,并将计算结果与180台带裂纹的钢制压力容器的试验数据进行对比验证。图6,参考文献5。
1981年02期 46-52页 [查看摘要][在线阅读][下载 325K] [下载次数：88 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：0 ] - P.Janzen;黎廷新;
<正> 符号说明 d——波纹深度 E——杨氏模数 F——随几何参数而变化的修正因子(包括符号) K——轴向刚度 l——波纹长度,L=2n_c(r_c+r_r) n_e——波纹数 n_p——层数 P——外部压力 r_e,r_r——波峰与波谷的圆弧半径 r_i——内半径 r_m=r_i+d/2 S——应力 S_(os),S_(is)——外与内表面应力 S_m,S_b——薄膜与弯曲应力分量 Sm_e,S_(mr)——波峰与波谷处的薄膜应力 t——一层的厚度β_i——按统计所决定的指数Δ——波纹管总轴向位移μ=12(1-ν~2)r_er_r/r_mt~(1/2) v应为材料的泊桑比——译注。
1981年02期 52-60页 [查看摘要][在线阅读][下载 334K] [下载次数：80 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - Claes-GranCarlsson;Alfa-Laval AB;Tumba;Sweden;韩泰畴;
本文提出了碟片式离心机分离过程的数学模型。它包含了碟片外部以及内部对分离的影响,并且特别注意到碟片表面工切变力的相反影响。这三种影响使投入的颗粒分布频率转变为另一种频率分布而离开分离器。理论模型与实验数据是一致的,它表明了这种切变力的影响可能是降低分离效果的重要原因。图4。
1981年02期 60-64页 [查看摘要][在线阅读][下载 200K] [下载次数：38 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] 下载本期数据