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本文根据壳体弯曲理论确定封头与筒体联接处边缘力系的影响因素,按照诸因素的不同组合,从控制边缘应力的分布着手,用正交法和有限单元法配合,对结构最佳化工作进行了初步尝试性的研究,同时还对于半中心角名义值为60°,75°,80°的无折边球形封头组合容器进行电阻应变测量和光弹性应力分析,并对其中二台容器进行了爆破试验。根据研究结果,对我国“钢制石油化工压力容器设计规定”中有关无折边球形封头的内容提出了供进一步修订的参考性意见。
1980年12期 1-16页 [查看摘要][在线阅读][下载 1070K] [下载次数：40 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：0 ] 本文根据壳体弯曲理论确定封头与筒体联接处边缘力系的影响因素,按照诸因素的不同组合,从控制边缘应力的分布着手,用正交法和有限单元法配合,对结构最佳化工作进行了初步尝试性的研究,同时还对于半中心角名义值为60°,75°,80°的无折边球形封头组合容器进行电阻应变测量和光弹性应力分析,并对其中二台容器进行了爆破试验。根据研究结果,对我国“钢制石油化工压力容器设计规定”中有关无折边球形封头的内容提出了供进一步修订的参考性意见。
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本文根据壳体弯曲理论确定封头与筒体联接处边缘力系的影响因素,按照诸因素的不同组合,从控制边缘应力的分布着手,用正交法和有限单元法配合,对结构最佳化工作进行了初步尝试性的研究,同时还对于半中心角名义值为60°,75°,80°的无折边球形封头组合容器进行电阻应变测量和光弹性应力分析,并对其中二台容器进行了爆破试验。根据研究结果,对我国“钢制石油化工压力容器设计规定”中有关无折边球形封头的内容提出了供进一步修订的参考性意见。
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本文对目前几种常用的无润滑压缩机气缸材料的耐锈蚀性能用线性极化技术的双电极法和失重法进行了定性和定量的测定。根据试验结果,澄清了球墨铸铁的抗锈蚀能力比优质灰铸铁好的模糊概念,提出用Cu-Cr 合金铸铁作无油气缸材料,具有良好的铸造、热处理、加工和抗锈蚀的性能。图6。表10。参考文献2。
1980年12期 17-27页 [查看摘要][在线阅读][下载 970K] [下载次数：32 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 奚正志;
本文对目前几种常用的无润滑压缩机气缸材料的耐锈蚀性能用线性极化技术的双电极法和失重法进行了定性和定量的测定。根据试验结果,澄清了球墨铸铁的抗锈蚀能力比优质灰铸铁好的模糊概念,提出用Cu-Cr 合金铸铁作无油气缸材料,具有良好的铸造、热处理、加工和抗锈蚀的性能。图6。表10。参考文献2。
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本文对目前几种常用的无润滑压缩机气缸材料的耐锈蚀性能用线性极化技术的双电极法和失重法进行了定性和定量的测定。根据试验结果,澄清了球墨铸铁的抗锈蚀能力比优质灰铸铁好的模糊概念,提出用Cu-Cr 合金铸铁作无油气缸材料,具有良好的铸造、热处理、加工和抗锈蚀的性能。图6。表10。参考文献2。
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本文在文献[1]试验工作的基。山上对15MnVN(Cu)钢焊接接头的韧性进行进一步试验研究。试验结果表明,采用结557焊条进行手工焊及采用 H08MnMoA焊丝+350焊剂进行埋弧自动焊,其悍后及悍后600℃ 2小时热处理状态下的焊缝金属韧性(20℃与-40℃下a_k、NDT温度及δ_i、δ_(0.05))及焊后状态下接头各部位的冲击韧性(20℃及-40℃ a_k)均较理想。因此作者认为,焊接15MnVN(Cu)钢时,手工焊选用结557,自动焊选择H08HnMoA焊丝加350焊剂为好。
1980年12期 28-32+62页 [查看摘要][在线阅读][下载 283K] [下载次数：34 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] 本文在文献[1]试验工作的基。山上对15MnVN(Cu)钢焊接接头的韧性进行进一步试验研究。试验结果表明,采用结557焊条进行手工焊及采用 H08MnMoA焊丝+350焊剂进行埋弧自动焊,其悍后及悍后600℃ 2小时热处理状态下的焊缝金属韧性(20℃与-40℃下a_k、NDT温度及δ_i、δ_(0.05))及焊后状态下接头各部位的冲击韧性(20℃及-40℃ a_k)均较理想。因此作者认为,焊接15MnVN(Cu)钢时,手工焊选用结557,自动焊选择H08HnMoA焊丝加350焊剂为好。
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本文在文献[1]试验工作的基。山上对15MnVN(Cu)钢焊接接头的韧性进行进一步试验研究。试验结果表明,采用结557焊条进行手工焊及采用 H08MnMoA焊丝+350焊剂进行埋弧自动焊,其悍后及悍后600℃ 2小时热处理状态下的焊缝金属韧性(20℃与-40℃下a_k、NDT温度及δ_i、δ_(0.05))及焊后状态下接头各部位的冲击韧性(20℃及-40℃ a_k)均较理想。因此作者认为,焊接15MnVN(Cu)钢时,手工焊选用结557,自动焊选择H08HnMoA焊丝加350焊剂为好。
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<正> 前言吸收扩散式制冷机的制冷效果,除了受装置结构的影响以外,在装置结构一定时,它与氨液浓度、压力和温度等基本状态参数有很大关系。在实践中,往往在同一个装置上,由于基本状态参数上有一点差异,而使制冷效果悬殊甚大。为了搞清楚上述参数对吸收扩散式制冷机性能的影响,本文根据笔者在25大卡/小时吸收扩散式制冷机设计计算和试验过程中的体会,从分析连续吸收制冷的机理出发,对它的基本状态参数进行初步的探讨,并在总结实验数据的基础上提出了各基本状态参数的较佳值。
1980年12期 33-40页 [查看摘要][在线阅读][下载 458K] [下载次数：94 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：0 ] - 奚翚;
<正> 前言吸收扩散式制冷机的制冷效果,除了受装置结构的影响以外,在装置结构一定时,它与氨液浓度、压力和温度等基本状态参数有很大关系。在实践中,往往在同一个装置上,由于基本状态参数上有一点差异,而使制冷效果悬殊甚大。为了搞清楚上述参数对吸收扩散式制冷机性能的影响,本文根据笔者在25大卡/小时吸收扩散式制冷机设计计算和试验过程中的体会,从分析连续吸收制冷的机理出发,对它的基本状态参数进行初步的探讨,并在总结实验数据的基础上提出了各基本状态参数的较佳值。
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<正> 前言吸收扩散式制冷机的制冷效果,除了受装置结构的影响以外,在装置结构一定时,它与氨液浓度、压力和温度等基本状态参数有很大关系。在实践中,往往在同一个装置上,由于基本状态参数上有一点差异,而使制冷效果悬殊甚大。为了搞清楚上述参数对吸收扩散式制冷机性能的影响,本文根据笔者在25大卡/小时吸收扩散式制冷机设计计算和试验过程中的体会,从分析连续吸收制冷的机理出发,对它的基本状态参数进行初步的探讨,并在总结实验数据的基础上提出了各基本状态参数的较佳值。
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本文概要地叙述了比利时压力容器科研与设计的历史发展情况,重点介绍有关研究单位的大型拉伸机、断裂力学、疲劳试验装置以及关于压力容器的脆性破坏、疲劳、裂纹等方面的研究成果。图18。表15。
1980年12期 40-52页 [查看摘要][在线阅读][下载 1773K] [下载次数：30 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 霍立兴;
本文概要地叙述了比利时压力容器科研与设计的历史发展情况,重点介绍有关研究单位的大型拉伸机、断裂力学、疲劳试验装置以及关于压力容器的脆性破坏、疲劳、裂纹等方面的研究成果。图18。表15。
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本文概要地叙述了比利时压力容器科研与设计的历史发展情况,重点介绍有关研究单位的大型拉伸机、断裂力学、疲劳试验装置以及关于压力容器的脆性破坏、疲劳、裂纹等方面的研究成果。图18。表15。
1980年12期 40-52页 [查看摘要][在线阅读][下载 1773K] [下载次数：30 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 山田稔;秦晓钟;
<正> 随着焊接结构的大型化和高级化,高强度钢的使用在逐年增加。但是,由于随着强度的增加焊接裂缝敏感性也增加,因此目前在高强度钢的焊接方面对避免产生裂缝给予很大重视。面对这些现状,研制了与原先的极低氢系焊条相比,焊缝金属中氢含量更低、药皮也更难吸湿的电焊条,这类焊条最近业已销售。 1.焊缝金属的氢含量由于减少了焊缝金属中的氢含量,能使在
1980年12期 52-54页 [查看摘要][在线阅读][下载 129K] [下载次数：25 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 山田稔;秦晓钟;
<正> 随着焊接结构的大型化和高级化,高强度钢的使用在逐年增加。但是,由于随着强度的增加焊接裂缝敏感性也增加,因此目前在高强度钢的焊接方面对避免产生裂缝给予很大重视。面对这些现状,研制了与原先的极低氢系焊条相比,焊缝金属中氢含量更低、药皮也更难吸湿的电焊条,这类焊条最近业已销售。 1.焊缝金属的氢含量由于减少了焊缝金属中的氢含量,能使在
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<正> 随着焊接结构的大型化和高级化,高强度钢的使用在逐年增加。但是,由于随着强度的增加焊接裂缝敏感性也增加,因此目前在高强度钢的焊接方面对避免产生裂缝给予很大重视。面对这些现状,研制了与原先的极低氢系焊条相比,焊缝金属中氢含量更低、药皮也更难吸湿的电焊条,这类焊条最近业已销售。 1.焊缝金属的氢含量由于减少了焊缝金属中的氢含量,能使在
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<正> 前言调质高强度钢板的用途在逐年增加,并大量地用于球罐、桥梁、原油贮罐、引水管道等各种焊接构件。但是现在通常使用的调质60kg/mm~2级高强度钢板,为防止焊接施工时产生冷裂缝必须进行预热,例如在适用于球罐施工的高压气体安全协会的安全准则中,板厚32mm时要求75～125℃的预热。由于施工时的预热操作对
1980年12期 54-59页 [查看摘要][在线阅读][下载 292K] [下载次数：16 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 石岡千里;矢野和彦;秦晓钟;
<正> 前言调质高强度钢板的用途在逐年增加,并大量地用于球罐、桥梁、原油贮罐、引水管道等各种焊接构件。但是现在通常使用的调质60kg/mm~2级高强度钢板,为防止焊接施工时产生冷裂缝必须进行预热,例如在适用于球罐施工的高压气体安全协会的安全准则中,板厚32mm时要求75～125℃的预热。由于施工时的预热操作对
1980年12期 54-59页 [查看摘要][在线阅读][下载 292K] [下载次数：16 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 石岡千里;矢野和彦;秦晓钟;
<正> 前言调质高强度钢板的用途在逐年增加,并大量地用于球罐、桥梁、原油贮罐、引水管道等各种焊接构件。但是现在通常使用的调质60kg/mm~2级高强度钢板,为防止焊接施工时产生冷裂缝必须进行预热,例如在适用于球罐施工的高压气体安全协会的安全准则中,板厚32mm时要求75～125℃的预热。由于施工时的预热操作对
1980年12期 54-59页 [查看摘要][在线阅读][下载 292K] [下载次数：16 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - В.И.СОКОЛОВ;E.B.CEMEHOB;张国铭;
<正> 螺旋离心机在各种不同工艺过程中得到了越来越广泛的应用,因此离心机内流动过程的理论分析问题很为重要。目前所知的大量实验工作是研究螺旋离心机转鼓内液体和悬浮液液流的特点,但是对问题的理论观点的阐述却很少,特别是对液流的流体动力学的研究显得更差。按沉淀相微粒组份数量计算的螺旋离心机分离能力等的简便计算公式尚未见到。本文提出的目的专为在某种程度上填补这个空白。下面对三个相互有关的问题进行探讨:1.受旋转的外转筒和内转筒所限制,并作附加轴向移动的液流的速度场和压力场的分析(这同具有浸没表面的液流模拟性状相近似),在外部受转筒限制的以及受到施加在自由表面的圆
1980年12期 59-62+27页 [查看摘要][在线阅读][下载 245K] [下载次数：64 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：0 ] - В.И.СОКОЛОВ;E.B.CEMEHOB;张国铭;
<正> 螺旋离心机在各种不同工艺过程中得到了越来越广泛的应用,因此离心机内流动过程的理论分析问题很为重要。目前所知的大量实验工作是研究螺旋离心机转鼓内液体和悬浮液液流的特点,但是对问题的理论观点的阐述却很少,特别是对液流的流体动力学的研究显得更差。按沉淀相微粒组份数量计算的螺旋离心机分离能力等的简便计算公式尚未见到。本文提出的目的专为在某种程度上填补这个空白。下面对三个相互有关的问题进行探讨:1.受旋转的外转筒和内转筒所限制,并作附加轴向移动的液流的速度场和压力场的分析(这同具有浸没表面的液流模拟性状相近似),在外部受转筒限制的以及受到施加在自由表面的圆
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<正> 螺旋离心机在各种不同工艺过程中得到了越来越广泛的应用,因此离心机内流动过程的理论分析问题很为重要。目前所知的大量实验工作是研究螺旋离心机转鼓内液体和悬浮液液流的特点,但是对问题的理论观点的阐述却很少,特别是对液流的流体动力学的研究显得更差。按沉淀相微粒组份数量计算的螺旋离心机分离能力等的简便计算公式尚未见到。本文提出的目的专为在某种程度上填补这个空白。下面对三个相互有关的问题进行探讨:1.受旋转的外转筒和内转筒所限制,并作附加轴向移动的液流的速度场和压力场的分析(这同具有浸没表面的液流模拟性状相近似),在外部受转筒限制的以及受到施加在自由表面的圆
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<正> ~~
1980年12期 63-64页 [查看摘要][在线阅读][下载 109K] [下载次数：9 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] <正> ~~
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<正> ~~
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