- 一机部通用机械研究所粉末等离子堆焊小组;
本文通过对十种国产铁基合金粉末的化学成分、物理性能和各项工艺性能试验,选择了综合性能较好的几个品种作为阀门密封面使用的定型粉末,试验同时表明,国产铁基合金粉末的各项性能已超过2Cr13的水平, 可以在生产中用铁基合金粉末等离子喷焊代替2Cr13手工电弧堆焊密封面。图8。表13。参考文献4。
1979年12期 1-11页 [查看摘要][在线阅读][下载 1180K] [下载次数：48 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 一机部通用机械研究所粉末等离子堆焊小组;
本文通过对十种国产铁基合金粉末的化学成分、物理性能和各项工艺性能试验,选择了综合性能较好的几个品种作为阀门密封面使用的定型粉末,试验同时表明,国产铁基合金粉末的各项性能已超过2Cr13的水平, 可以在生产中用铁基合金粉末等离子喷焊代替2Cr13手工电弧堆焊密封面。图8。表13。参考文献4。
1979年12期 1-11页 [查看摘要][在线阅读][下载 1180K] [下载次数：48 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 一机部通用机械研究所粉末等离子堆焊小组;
本文通过对十种国产铁基合金粉末的化学成分、物理性能和各项工艺性能试验,选择了综合性能较好的几个品种作为阀门密封面使用的定型粉末,试验同时表明,国产铁基合金粉末的各项性能已超过2Cr13的水平, 可以在生产中用铁基合金粉末等离子喷焊代替2Cr13手工电弧堆焊密封面。图8。表13。参考文献4。
1979年12期 1-11页 [查看摘要][在线阅读][下载 1180K] [下载次数：48 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 压力容器用15MnVN(Cu)钢试验小组;
本文对30mm厚的15MnVN(Cu)正火钢板进行了可焊性试验及焊接接头性能试验。可焊性试验结果表明,试验用钢板焊接时应进行预热。用结557焊条进行手工焊、用H08MnMoA+焊剂431及H08MnMoA+焊剂350进行自动焊的焊接接头性能试验表明,手工焊缝的强度及韧性(a_K、NDT温度及δ_R)均很理想,焊剂350的自动焊缝的冲击韧性优于焊剂431的。
1979年12期 11-18页 [查看摘要][在线阅读][下载 696K] [下载次数：52 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 压力容器用15MnVN(Cu)钢试验小组;
本文对30mm厚的15MnVN(Cu)正火钢板进行了可焊性试验及焊接接头性能试验。可焊性试验结果表明,试验用钢板焊接时应进行预热。用结557焊条进行手工焊、用H08MnMoA+焊剂431及H08MnMoA+焊剂350进行自动焊的焊接接头性能试验表明,手工焊缝的强度及韧性(a_K、NDT温度及δ_R)均很理想,焊剂350的自动焊缝的冲击韧性优于焊剂431的。
1979年12期 11-18页 [查看摘要][在线阅读][下载 696K] [下载次数：52 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 压力容器用15MnVN(Cu)钢试验小组;
本文对30mm厚的15MnVN(Cu)正火钢板进行了可焊性试验及焊接接头性能试验。可焊性试验结果表明,试验用钢板焊接时应进行预热。用结557焊条进行手工焊、用H08MnMoA+焊剂431及H08MnMoA+焊剂350进行自动焊的焊接接头性能试验表明,手工焊缝的强度及韧性(a_K、NDT温度及δ_R)均很理想,焊剂350的自动焊缝的冲击韧性优于焊剂431的。
1979年12期 11-18页 [查看摘要][在线阅读][下载 696K] [下载次数：52 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 原一机部、石化部“钢制石油化工压力容器设计规定”编制组;
本文对我国制订的管壳式换热器管板设计规定作了分析说明,叙述了制订“设计规定”时的基本考虑,并与英国B.S1515规范、美国TEMA规范、苏联PTM42—62规范等的管板公式进行了分析比较。文中重点讨论了固定式换热器。图10。表3。参考文献7。
1979年12期 19-33页 [查看摘要][在线阅读][下载 808K] [下载次数：292 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：25 ] |[阅读次数：0 ] - 原一机部、石化部“钢制石油化工压力容器设计规定”编制组;
本文对我国制订的管壳式换热器管板设计规定作了分析说明,叙述了制订“设计规定”时的基本考虑,并与英国B.S1515规范、美国TEMA规范、苏联PTM42—62规范等的管板公式进行了分析比较。文中重点讨论了固定式换热器。图10。表3。参考文献7。
1979年12期 19-33页 [查看摘要][在线阅读][下载 808K] [下载次数：292 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：25 ] |[阅读次数：0 ] - 原一机部、石化部“钢制石油化工压力容器设计规定”编制组;
本文对我国制订的管壳式换热器管板设计规定作了分析说明,叙述了制订“设计规定”时的基本考虑,并与英国B.S1515规范、美国TEMA规范、苏联PTM42—62规范等的管板公式进行了分析比较。文中重点讨论了固定式换热器。图10。表3。参考文献7。
1979年12期 19-33页 [查看摘要][在线阅读][下载 808K] [下载次数：292 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：25 ] |[阅读次数：0 ] - 梁淑荣;孙英;王礼文;
本文以Pg3000kgf/cm~2超高压阀门,管件的设计为例,对超高压阀门、管件的结构选择、设计计算、材料要求中的若干关键问题进行论述。图10。表7。
1979年12期 34-41页 [查看摘要][在线阅读][下载 393K] [下载次数：83 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 梁淑荣;孙英;王礼文;
本文以Pg3000kgf/cm~2超高压阀门,管件的设计为例,对超高压阀门、管件的结构选择、设计计算、材料要求中的若干关键问题进行论述。图10。表7。
1979年12期 34-41页 [查看摘要][在线阅读][下载 393K] [下载次数：83 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 梁淑荣;孙英;王礼文;
本文以Pg3000kgf/cm~2超高压阀门,管件的设计为例,对超高压阀门、管件的结构选择、设计计算、材料要求中的若干关键问题进行论述。图10。表7。
1979年12期 34-41页 [查看摘要][在线阅读][下载 393K] [下载次数：83 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 黄嘉琥;
恒应变速度应力腐蚀试验是国外近十多年来研究越来越活跃、使用越来越广泛的应力腐蚀试验方法,被认为是控制了应力腐蚀开裂过程的本质性参数的唯一快速试验方法,比经典的恒变形、恒应力试验具有许多重要的特点和优点。本文对国外恒应变速度应力腐蚀试验的设备、操作,指标、机构、特点等进行了介绍与分析。图9,表4,参考文献41。
1979年12期 41-56+18页 [查看摘要][在线阅读][下载 1156K] [下载次数：190 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：14 ] |[阅读次数：0 ] - 黄嘉琥;
恒应变速度应力腐蚀试验是国外近十多年来研究越来越活跃、使用越来越广泛的应力腐蚀试验方法,被认为是控制了应力腐蚀开裂过程的本质性参数的唯一快速试验方法,比经典的恒变形、恒应力试验具有许多重要的特点和优点。本文对国外恒应变速度应力腐蚀试验的设备、操作,指标、机构、特点等进行了介绍与分析。图9,表4,参考文献41。
1979年12期 41-56+18页 [查看摘要][在线阅读][下载 1156K] [下载次数：190 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：14 ] |[阅读次数：0 ] - 黄嘉琥;
恒应变速度应力腐蚀试验是国外近十多年来研究越来越活跃、使用越来越广泛的应力腐蚀试验方法,被认为是控制了应力腐蚀开裂过程的本质性参数的唯一快速试验方法,比经典的恒变形、恒应力试验具有许多重要的特点和优点。本文对国外恒应变速度应力腐蚀试验的设备、操作,指标、机构、特点等进行了介绍与分析。图9,表4,参考文献41。
1979年12期 41-56+18页 [查看摘要][在线阅读][下载 1156K] [下载次数：190 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：14 ] |[阅读次数：0 ] - И.А.费涅尔曼;吴兆兰;
<正> 沉降式螺旋离心机的发展趋向之一,是制造具有高分离能力的机器,这就导致转鼓长度大为增长。现代的型快速沉降式离心机的转鼓长度与直径之比L/D=3.5～4(图1)。因此,加料管4的长度也大为增长。悬浮液通过加料管进入螺旋转筒3,然后进入转鼓2。为使加料管长度缩短一些,可从转鼓较小直径的一端(即左方)引入加料管,但是在这种情况下,由于减速器1布置在左方,使负荷较大的支承7的工作条件恶化。
1979年12期 57-60页 [查看摘要][在线阅读][下载 172K] [下载次数：54 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - И.А.费涅尔曼;吴兆兰;
<正> 沉降式螺旋离心机的发展趋向之一,是制造具有高分离能力的机器,这就导致转鼓长度大为增长。现代的型快速沉降式离心机的转鼓长度与直径之比L/D=3.5～4(图1)。因此,加料管4的长度也大为增长。悬浮液通过加料管进入螺旋转筒3,然后进入转鼓2。为使加料管长度缩短一些,可从转鼓较小直径的一端(即左方)引入加料管,但是在这种情况下,由于减速器1布置在左方,使负荷较大的支承7的工作条件恶化。
1979年12期 57-60页 [查看摘要][在线阅读][下载 172K] [下载次数：54 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - И.А.费涅尔曼;吴兆兰;
<正> 沉降式螺旋离心机的发展趋向之一,是制造具有高分离能力的机器,这就导致转鼓长度大为增长。现代的型快速沉降式离心机的转鼓长度与直径之比L/D=3.5～4(图1)。因此,加料管4的长度也大为增长。悬浮液通过加料管进入螺旋转筒3,然后进入转鼓2。为使加料管长度缩短一些,可从转鼓较小直径的一端(即左方)引入加料管,但是在这种情况下,由于减速器1布置在左方,使负荷较大的支承7的工作条件恶化。
1979年12期 57-60页 [查看摘要][在线阅读][下载 172K] [下载次数：54 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 陈德才;
本文根据工件上一个点所描绘的轨迹研究了平面研磨盘的磨损。实验结果与预算得到的磨损量相当符合。
1979年12期 60-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 216K] [下载次数：78 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 陈德才;
本文根据工件上一个点所描绘的轨迹研究了平面研磨盘的磨损。实验结果与预算得到的磨损量相当符合。
1979年12期 60-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 216K] [下载次数：78 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 陈德才;
本文根据工件上一个点所描绘的轨迹研究了平面研磨盘的磨损。实验结果与预算得到的磨损量相当符合。
1979年12期 60-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 216K] [下载次数：78 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] <正>~~
1979年12期 63-64页 [查看摘要][在线阅读][下载 134K] [下载次数：15 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] -
<正>~~
1979年12期 63-64页 [查看摘要][在线阅读][下载 134K] [下载次数：15 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] <正>~~
1979年12期 63-64页 [查看摘要][在线阅读][下载 134K] [下载次数：15 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ]