- 黄嘉琥;王春妍;
本文综合分析了甲铵泵缸体受力和开裂情况,通过用管状试样模拟甲铵泵缸体在生产现场进行的腐蚀疲劳试验,参照国外用钢情况,提出了目前国内甲铵泵缸体用钢的意见。图11,表9,参考文献26。
1979年10期 1-11页 [查看摘要][在线阅读][下载 1548K] [下载次数：41 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：0 ] - 黄嘉琥;王春妍;
本文综合分析了甲铵泵缸体受力和开裂情况,通过用管状试样模拟甲铵泵缸体在生产现场进行的腐蚀疲劳试验,参照国外用钢情况,提出了目前国内甲铵泵缸体用钢的意见。图11,表9,参考文献26。
1979年10期 1-11页 [查看摘要][在线阅读][下载 1548K] [下载次数：41 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：0 ] - 压力容器用15MnVN(Cu)钢试验小组;
对15MnVN(Cu)正火钢板进行了系统的力学性能试验,试验结果表明,该钢号在屈服点达到45kg/mm~2级时,钢板的塑性、韧性均较好,脆性转变温度(系列冲击试验测定)、NDT温度及时效敏感性也较低,消除应力热处理对正火钢板的力学性能影响不大。此外还测试了断裂韧性(COD)数据。该钢号作为压力容器用钢是可行的,并有发展前途。
1979年10期 11-23页 [查看摘要][在线阅读][下载 769K] [下载次数：52 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 压力容器用15MnVN(Cu)钢试验小组;
对15MnVN(Cu)正火钢板进行了系统的力学性能试验,试验结果表明,该钢号在屈服点达到45kg/mm~2级时,钢板的塑性、韧性均较好,脆性转变温度(系列冲击试验测定)、NDT温度及时效敏感性也较低,消除应力热处理对正火钢板的力学性能影响不大。此外还测试了断裂韧性(COD)数据。该钢号作为压力容器用钢是可行的,并有发展前途。
1979年10期 11-23页 [查看摘要][在线阅读][下载 769K] [下载次数：52 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 黄述哲;黄辉;
本文介绍纯钛离子氮化工艺及氮化的钛阀零件耐磨性能的试验及防咬合效果。实践表明:采用氮化工艺可以解决钛阀零件的咬合和划伤问题。图9,表4,参考文献4。
1979年10期 23-28页 [查看摘要][在线阅读][下载 472K] [下载次数：52 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 黄述哲;黄辉;
本文介绍纯钛离子氮化工艺及氮化的钛阀零件耐磨性能的试验及防咬合效果。实践表明:采用氮化工艺可以解决钛阀零件的咬合和划伤问题。图9,表4,参考文献4。
1979年10期 23-28页 [查看摘要][在线阅读][下载 472K] [下载次数：52 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 张立权;
本文在试验、制造与使用的基础上,详尽地分析了扁平绕带容器的钢带、内筒和容器本身的受力状态,探讨了各参数之间量的关系,同时对设计依据、壁厚比的选用、残余加水量、钢带贴合质量以及绕带机床等主要技术问题进行了阐述。图9,表9,参考文献10。
1979年10期 28-40页 [查看摘要][在线阅读][下载 726K] [下载次数：37 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：0 ] - 张立权;
本文在试验、制造与使用的基础上,详尽地分析了扁平绕带容器的钢带、内筒和容器本身的受力状态,探讨了各参数之间量的关系,同时对设计依据、壁厚比的选用、残余加水量、钢带贴合质量以及绕带机床等主要技术问题进行了阐述。图9,表9,参考文献10。
1979年10期 28-40页 [查看摘要][在线阅读][下载 726K] [下载次数：37 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：0 ] - 吴恒春;
本文探讨了影响层状撕裂的各种因素,举出了层状撕裂的宏观特征和微观特征以及发生层状撕裂的温度。文章对层状撕裂的敏感性作了评定,着重叙述了Z向拉伸法和里海试验法等,并提出了防止层状撕裂的几项措施。图7,表4,参考文献21。
1979年10期 41-48页 [查看摘要][在线阅读][下载 441K] [下载次数：67 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 吴恒春;
本文探讨了影响层状撕裂的各种因素,举出了层状撕裂的宏观特征和微观特征以及发生层状撕裂的温度。文章对层状撕裂的敏感性作了评定,着重叙述了Z向拉伸法和里海试验法等,并提出了防止层状撕裂的几项措施。图7,表4,参考文献21。
1979年10期 41-48页 [查看摘要][在线阅读][下载 441K] [下载次数：67 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - Y.S.Shin;M.W.Wambsganss;王觉;
<正> 二、振动分析有时必须判断换热器内组件的振动特性和响应,以减少它由于振动引起破坏的可能性。现今,由于受技术的限制和缺乏试验结果,还难以真正地判断换热器内组件的动态特性过程。在本章中只能根据现有技术发展水平,讨论一些已掌握的结果,来进行换热器内组件的振动和响应特性的计算。这些振动分析的方法只作简要的介绍。 (1)壳侧流速按壳侧横向或纵向流速的典型截面制定几个关键区域为:壳侧进口和(或)出口、弯管
1979年10期 48-58页 [查看摘要][在线阅读][下载 530K] [下载次数：95 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - Y.S.Shin;M.W.Wambsganss;王觉;
<正> 二、振动分析有时必须判断换热器内组件的振动特性和响应,以减少它由于振动引起破坏的可能性。现今,由于受技术的限制和缺乏试验结果,还难以真正地判断换热器内组件的动态特性过程。在本章中只能根据现有技术发展水平,讨论一些已掌握的结果,来进行换热器内组件的振动和响应特性的计算。这些振动分析的方法只作简要的介绍。 (1)壳侧流速按壳侧横向或纵向流速的典型截面制定几个关键区域为:壳侧进口和(或)出口、弯管
1979年10期 48-58页 [查看摘要][在线阅读][下载 530K] [下载次数：95 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - H.P.VanOrmer,Jr.;孙开滨;
<正> 压缩机容量控制(也叫吸入量控制)的基本功能是根据系统操作状况最有效地使压缩空气的供需相匹配。因为压缩机全容量连续运转,所以以压缩机基本负荷应用(通常是100％)为依据的所有控制系统的控制效果是相同的。除此以外的大多数场合,则需要改变容量运转。为液冷式螺杆压缩机装置提供合适的容量控制系统,一直围绕着以下两种基本方法来努力:吸入节流和调节转子长度。两者都是在恒
1979年10期 58-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 245K] [下载次数：24 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - H.P.VanOrmer,Jr.;孙开滨;
<正> 压缩机容量控制(也叫吸入量控制)的基本功能是根据系统操作状况最有效地使压缩空气的供需相匹配。因为压缩机全容量连续运转,所以以压缩机基本负荷应用(通常是100％)为依据的所有控制系统的控制效果是相同的。除此以外的大多数场合,则需要改变容量运转。为液冷式螺杆压缩机装置提供合适的容量控制系统,一直围绕着以下两种基本方法来努力:吸入节流和调节转子长度。两者都是在恒
1979年10期 58-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 245K] [下载次数：24 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - С.В.ДАНИЛИН;张国铭;
<正> 叶片过滤面的形状影响着离心卸料叶片式过滤离心机的工作指标。例如,过滤面的形状对制造离心机时的筛网耗量和使用时的磨损都产生影响。然而,确定叶片过滤面时的主要要求,是在离心机给定单位生产能力(即指惯性离心场强度矢量流的能力或能力指数)的情况下,得到含湿量最小的滤渣。叶片过滤面形状的设计应该是以具体悬浮液在离心卸料叶片过滤离心机内的离心分离机理作为依据的。利用频闪观测仪进行观察表明,在悬浮液以相对自由分散固相微粒于叶片过滤面上发生
1979年10期 63-65页 [查看摘要][在线阅读][下载 155K] [下载次数：37 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - С.В.ДАНИЛИН;张国铭;
<正> 叶片过滤面的形状影响着离心卸料叶片式过滤离心机的工作指标。例如,过滤面的形状对制造离心机时的筛网耗量和使用时的磨损都产生影响。然而,确定叶片过滤面时的主要要求,是在离心机给定单位生产能力(即指惯性离心场强度矢量流的能力或能力指数)的情况下,得到含湿量最小的滤渣。叶片过滤面形状的设计应该是以具体悬浮液在离心卸料叶片过滤离心机内的离心分离机理作为依据的。利用频闪观测仪进行观察表明,在悬浮液以相对自由分散固相微粒于叶片过滤面上发生
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