- 许曙;
本文通过对1800m~3/hr透平压缩机机械密封,在试验和现场使用过程中出现的一些现象,作某些机理上的探讨。重点放在有关泄漏、摩擦面变形方面。
1979年05期 1-14页 [查看摘要][在线阅读][下载 578K] [下载次数：35 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：110 ] - 刘大江;
<正> 我所为污泥脱水设计的卧式螺旋离心机试验机,其主要参数为: 转鼓长度600mm,转鼓直径200mm; 螺旋升角3°40’～6°30’;转鼓速度0～6000转/分; 转鼓、螺旋间速度差0～50转/分试验机由北京化工设备厂试制,安装于北京高碑店污水处理厂。一年多来,用北京向阳化工厂活性污泥、酒仙桥消化污泥及其它一些化工物料进行了脱水试验。试验机的自动控制达到了设计要求,性能较好,现介绍于后。
1979年05期 14-18页 [查看摘要][在线阅读][下载 266K] [下载次数：59 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：118 ] - 贾焕云;
文献[1][2]推荐的气阀弹簧力计算方法,都是由一系列计算步骤组成,计算过程十分复杂,使用很不方便。本文给出两个代数等式,可以从压缩机有关参数直接算出气阀弹簧力的界限值P_(s1)和P_(s2),然后根据不等式P_(s1)<P_s<P_(s2)设计或校核气阀弹簧力P_s。按此方法计算气阀弹簧力,与按文献[1][2]方法计算气阀弹簧力,所得结果基本一致。
1979年05期 18-21页 [查看摘要][在线阅读][下载 166K] [下载次数：71 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：141 ] - 岑汉钊;
<正> 化工及通用机械部门采用的结构种类繁多,而结构分析的领域又十分广泛,加上制造工艺的日益发展,新型材料的广泛应用等各方面因素,要使设计的机械结构既要安全可靠,又要高效、轻便;沿用的解析法或以微分方程求解的数值法只能对简单结构得到满意的结果,但难以用于复杂的结构。结构分析的基础,无论弹塑性强度、疲劳、蠕变或应变强化等,都必须是预先确定结构特别是应力集中地区的应力场(应变场)。进一步来说,结构的最优化设计更需要首先准确、迅速地提供各种结构型式的应力(应变)分布状态。目前,有限单元法正是处理这类问
1979年05期 21-23页 [查看摘要][在线阅读][下载 136K] [下载次数：61 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：107 ] - 陈新伟;
<正> 目前高压或超高压容器,以及承受压力介质作用的机器部件,如泵体、压缩机缸体等,经常要做各种试验,为此目的需要安放测试元件,以进行电量或非电量的电测。其中一个关键的问题就是引线密封。对这种引线密封有三个基本要求:即1.必须是高压密封,2.保证电的绝缘,3.能有足够多的引线。现针对在高压以至超高压介质下电阻应变测量,介绍几种实际使用过的环氧树脂浇注引线密封头,此外对该引线密封在高压超高压疲劳下的使用情况,结构设计所需考虑的问题,以及制作工艺等也做一概要的叙述。
1979年05期 23-26页 [查看摘要][在线阅读][下载 200K] [下载次数：150 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：112 ] - 钟甦洪;
<正> 由于进厂的天然气压力降低,满足不了天然气制合成氨,加压蒸汽转化一段炉压力的要求,故需增加压力,以满足一段炉工艺天然气压力的要求,因此必需增加天然气压缩机。同时一段炉希望工艺天然气中无油,所以本机的气缸及填料为无油润滑,没有注油器,压缩机气体出口没有水冷却器及油分离器,因而节省
1979年05期 26-30页 [查看摘要][在线阅读][下载 268K] [下载次数：45 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：107 ] - 余刚;
<正> 我厂承接48万吨/年尿素设备中的两泵后,针对引进装置中甲铵泵排液阀弹簧损坏严重,把重点放在解决阀弹簧使用寿命上。尿素甲铵泵的阀弹簧是在温度为71℃,压力为160kg/cm~2的强腐蚀介质——氨基甲酸铵液中工作,阀弹簧不仅受疲劳应力,同时还受腐蚀应力。因此,甲铵泵的阀弹簧材料除考虑温度外,更主要的是考虑耐腐蚀问题。引进甲铵泵的进液阀弹簧材料是Contimot 35(纯钛),排液阀弹簧材料是4571(X_(10)CrNiMoTi18—10)。进排液阀弹簧在同样条件,同样介质下工作,严格讲进液阀弹簧工作条件比排液阀弹簧更差,因进液阀弹簧受交变应力,而排
1979年05期 31-32页 [查看摘要][在线阅读][下载 86K] [下载次数：29 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：134 ] - 桑芝富;
本文以论文[1]为例,对椭圆形管板的强度条件进行了探讨,对有关论文[1]、[2]、中的某些观点提出了商榷意见。文中对一模拟设备采用数学分析法、实验、有限单元法及文[1]中的公式同时证明:椭圆形管板的最大应力并非出现在管板的顶部。因此,[1]、[2]中的强度条件亦不能成立。
1979年05期 33-39页 [查看摘要][在线阅读][下载 269K] [下载次数：25 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：108 ] - Helmut Karmerer;陈康平;
<正> 一、引言通过三天紧张的“透平机械专题讨论会”,我们获得了有关透平和透平压缩机丰富有趣的知识——绝大部分是径流式机器,但也有轴流压缩机。涉及的机器毫无例外地是把动能转变为势能(或相反)的流动机械。就是说这些机械是按动力式工作的。我被邀请作关于螺杆压缩机用于石油化工工业方面的报导。螺杆压缩机不是透平机械,它们的压缩不是动力式而是容积式,确切地说象活塞式压缩机。讨论会除了致力于透平机械的主题外,讨论螺杆压缩机于会议的范围似乎依然是合理的。众所周知,旋转活塞机械——螺杆压缩机确实具有透平式
1979年05期 39-45页 [查看摘要][在线阅读][下载 447K] [下载次数：103 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：121 ] - K.E.Dorschn;陈裕川;
<正> 一、显微组织和化学成分对焊缝力学性能的影响 1.引言近几年来,已为受压容器制造发展了一系列力学性能令人满意的新钢种。但是,因为焊缝金属的性能低于被焊钢的性能,使得某些钢的潜力没有得到全部发挥。在某些情况下,为了获得性能符合要求的焊缝金属,不能任意地选择焊接方法或焊接工艺,这也就限制了钢的适用范围。许多因素影响到焊缝金属的力学性能。焊缝金属只是焊件的一部份,因此应当考虑到接
1979年05期 46-56页 [查看摘要][在线阅读][下载 635K] [下载次数：50 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：115 ] - Г.С.БАТКИС;刘崇安;
<正> 对离心压缩机结构的分析表明,使离心压缩机能承受作用在转子上的轴向力,基本上都采用具有自动调整垫块的双面对称止推轴承(图1)。这种轴承能够反转和正转,轴承面的每一面均能承受同样的轴向力。
1979年05期 57-61页 [查看摘要][在线阅读][下载 229K] [下载次数：92 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：94 ] - F.Mayinger;W.May;张厚俊;
<正> 一、序言在整个设备制造中所应用的大量部件,存在着取决于结构的薄弱部位,如焊缝、插入接管等等。因此,制造者必须以很大的注意力去了解这些薄弱部位在工作载荷下如何形成(例如容器等)产品的变形。由此可以使该设备的设计者获得有关改善甚至重新设计上述薄弱部位的知识。至今为止,只有在特别被损坏的部位上,能够用应变片和位移传感器以足够的精度对变形逐点测量。大面积非接触的变形测量只有采用全息照相干涉仪才有可能,它除了能够测量静态过程以外,还能测量动态过程。这种大面积非接触变形测量使全息照相具有广阔的
1979年05期 62-65页 [查看摘要][在线阅读][下载 575K] [下载次数：42 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：106 ] 下载本期数据