- 熊建华;李根生;黄中伟;牛继磊;王明才;朱苏青;
在前期研究高压水射流深穿透射孔机理的基础上,研制了新一代高压水射流深穿透射孔井下装置,并结合江苏油田油井的实际井况,研究制定了现场选井条件、水力参数、井下施工管柱组合、工作液配方和施工工艺等,计算了油管伸长量,实现了现场施工作业设备和施工参数的配套。现场试验结果表明,该技术可用于井斜角达45°的井中深穿透射孔,射孔速度可达2m/h,射孔深度可达2m,增产效果良好。
2011年05期 v.39;No.467 1-4+34页 [查看摘要][在线阅读][下载 387K] [下载次数：443 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：16 ] |[阅读次数：1 ] - 王昊;吴亚东;欧阳华;
以某纺织机械吸纱用的离心风机为研究对象,采用数值模拟的方法,通过更换叶轮翼型以及改变叶片的安装角,以评估风机性能的变化。数值结果显示,更换叶轮翼型和改变叶片的安装角均能改善风机的性能,提高效率,更换叶轮翼型时效果更佳。
2011年05期 v.39;No.467 5-9页 [查看摘要][在线阅读][下载 578K] [下载次数：702 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：36 ] |[阅读次数：0 ] - 徐静;涂桥安;孙见君;陶丹萍;刘士国;
表面粗糙度对机械密封性能有着显著影响。利用MMU-2摩擦磨损试验机和表面轮廓仪,对3个不同粗糙程度的密封端面进行了摩擦磨损试验。引入特征粗糙度,研究了3个不同粗糙程度的密封端面在摩擦磨损过程中的特征粗糙度变化规律,并与表面的轮廓算术平均偏差粗糙度变化规律进行了比较。研究表明,不同初始粗糙程度的端面在跑合过程结束后,粗糙度趋于一致。这一结果为利用特征粗糙度正确设计机械密封端面,合理选择端面加工方法提供了依据。
2011年05期 v.39;No.467 10-12+9页 [查看摘要][在线阅读][下载 182K] [下载次数：296 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：0 ]
- 杨敏官;肖胜男;康灿;
提出将中心体喷嘴与异形喷嘴组合以产生更好的空化射流效果的思路。采用Mixture多相流模型,在15MPa的射流压力下,对正方形出口、三角形出口和圆形出口3种中心体喷嘴产生的淹没射流流场进行数值计算,重点对轴向速度、径向速度、湍动能和空泡相体积份额进行了对比分析。研究表明:圆形出口的中心体喷嘴比另两种异形出口的中心体喷嘴产生更高的射流速度和湍动能;正方形出口比三角形出口的中心体喷嘴的射流稳定性能更强,圆形出口的中心体喷嘴产生的集束性能较强;异形出口的中心体喷嘴产生的流场中,空泡相延伸距离更长,异形出口的中心体喷嘴产生的空化射流效果更好。
2011年05期 v.39;No.467 13-19页 [查看摘要][在线阅读][下载 812K] [下载次数：722 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：41 ] |[阅读次数：0 ] - 贺利生;刘宝军;雷明洋;
对某离心压缩机模型级6种不同的叶顶间隙形态的流场进行了数值模拟,分析了叶顶间隙形态对离心压缩机模型级整级气动性能的影响,详细分析了不同间隙形态内部的流动结构。研究结果表明:由于叶顶间隙的存在,在整个工况范围内级压比,多变效率,能量头相比无间隙时都有较大幅度下降,特别在大流量区下降更加明显,而且不同的间隙形态对级性能的影响也不同,与无间隙相比间隙1在设计工况点压比下降1.77%,多变效率下降0.65%,能量头下降3.08%,间隙4在设计工况点压比下降4.38%,多变效率下降2.41%,能量头下降7.08%,而间隙2,3,5,6的间隙值在间隙1和间隙4之间,其整级气动性能也介于间隙1和间隙4之间,其中间隙3和间隙5的整级气动性能要优于间隙2和间隙6。
2011年05期 v.39;No.467 20-25页 [查看摘要][在线阅读][下载 902K] [下载次数：310 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：22 ] |[阅读次数：0 ] - 王振波;张世林;马艺;尹燕尼;金有海;
针对切流式双入口气液旋流分离器的内部流动特征,利用Fluent软件进行计算分析,重点对分离器内部流动状态及湍流度进行分析,并考察入口流速对主要分离空间流动参数的影响。结果表明,切流式气液分离器内主要分离空间呈明显的组合涡分布,并且轴向零速包络面呈明显柱形,但分离器入口处能耗较大,排气管入口附近紊流现象严重,当入口流速增大时尤为明显。计算结果对气液旋流分离器的结构优化与性能预测具有指导意义。
2011年05期 v.39;No.467 26-30+19页 [查看摘要][在线阅读][下载 578K] [下载次数：444 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：0 ] - 马润梅;韩雯雯;高文涛;
针对文献提供的活塞压缩机容积系数的确定与容积系数定义不相符问题,根据容积系数定义及气缸实际工作情况,用热力学基本关系式推导出了含有进气阻力损失的容积系数计算公式,定量分析了名义进气压力、名义压力比、膨胀指数和相对余隙容积对进气阻力损失引起的容积系数计算偏差的影响,最后,举例分析了这一偏差对确定气缸行程容积的影响,可以为活塞压缩机热力设计提供参考。
2011年05期 v.39;No.467 31-34页 [查看摘要][在线阅读][下载 294K] [下载次数：224 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：0 ] - 姜民政;孙振旭;戴彧昕;王丽丽;
应用CFX软件,建立了三维抽油泵仿真模型,利用动网格技术,对抽油泵进行了瞬态仿真分析,模拟计算了抽油泵整个冲程在不同工况时,泵阀水力损失、柱塞间隙容积损失和柱塞摩擦损失。计算结果表明冲次、井液含水率、泵径、泵间隙级别对抽油泵水力损失功率、容积损失效率和摩擦损失功率有不同的影响。
2011年05期 v.39;No.467 35-39页 [查看摘要][在线阅读][下载 661K] [下载次数：261 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：0 ]
- 谢敬田;金苏敏;
针对一种以生活浊水为热源的热泵热水器的启动性能进行试验研究,得出了启动过程中压缩机吸排气压力、蒸发器过热度、热泵制热量、COP等机组主要性能参数随时间的变化规律。试验结果分析表明:系统启动时由于压缩机转速突然增大和膨胀阀调节的滞后性,导致蒸发压力急剧下降,冷凝压力急剧上升,过热度迅速增大;受换热系数及传热温差的影响,启动阶段系统吸热量和制热量都比较低;从系统启动特性曲线可以看出系统启动时间较短,系统设计合理。
2011年05期 v.39;No.467 58-60页 [查看摘要][在线阅读][下载 242K] [下载次数：133 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：0 ] - 金从卓;赵莲晋;马腾跃;程文龙;易广江;
以扩散控制蒸发模型为基础,在考虑了液滴和固体碰撞影响的情况下,建立了真空喷雾法制取冰浆的分析模型,并对液滴在闪蒸器内的温度变化的影响因素进行了分析。研究发现:液滴直径对液滴温度变化影响较大,降低液滴初温对于减少降温时间的影响不大,而降低环境压力可以使得液滴更快达到形成冰晶的条件;研究还发现采用上喷方式可以大大减少闪蒸器的尺寸。
2011年05期 v.39;No.467 61-65+57页 [查看摘要][在线阅读][下载 363K] [下载次数：327 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：32 ] |[阅读次数：0 ] - 王辉;黄虎;张忠斌;袁冬雪;黄昌瑞;缪汉叶;陈小强;
提出一种新型天然混合工质,R1270/DME/R245fa,(10%/80%/10%,质量),作为汽车空调R134a替代制冷剂。其中质量比10%的R245fa作为阻燃剂,使制冷剂安全性能满足指标。在理论上计算了新工质的热力学性质,并在与被替代工质进行对比分析的基础上,依据《汽车用空调器》国标给定的各试验工况将该工质及R134a进行对比试验。结果表明,在对原机组不做任何改动的情况下,相同运行条件,采用新工质系统与原R134a系统相比性能参数相近,制冷量增大,COP值有较大幅度提升。新工质可作为R134a在汽车空调系统中直接"灌注式"替代物。
2011年05期 v.39;No.467 66-69页 [查看摘要][在线阅读][下载 408K] [下载次数：286 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：0 ] - 金听祥;李冠举;郑祖义;
对R410a直流变频和定频热泵热水器进行了性能试验研究,并对两系统的性能进行了比较分析。结果表明:在环境温度22℃、进水温度20℃、出水温度50℃,充满容量为200L的储水桶进行静态加热时,变频系统和定频系统的加热时间分别是31、37 min,变频系统的加热时间比定频系统缩短了19.4%,而且与定频系统相比,变频系统的COP提高了4.2%。同时发现,变频系统和定频系统的排气温度分别在水温25℃和45℃以上时维持在70℃以上。另外,定频系统的最高排气压力达3.7MPa,由于变频系统以较低频率运行,其最高排气压力为3.5MPa。
2011年05期 v.39;No.467 70-73页 [查看摘要][在线阅读][下载 180K] [下载次数：276 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：0 ] - 刘畅;张旭;唐凯;
辐射吊顶与置换通风复合系统夏季运行时,辐射吊顶表面的结露与系统大惯性导致的温度响应速度慢是两个最重要的不利因素。本文针对这两点不利因素,寻找最佳的运行策略,并在上海某别墅进行现场测试研究,通过对实测数据的分析,探讨运行策略的可行性。结果表明,该策略可以有效地避免辐射板表面结露,而降温速度与室内送风参数密切相关;实际运行时应根据实际情况判断运行策略中各阶段的转换条件。该策略可以为辐射吊顶与置换通风复合系统的推广应用提供运行指导。
2011年05期 v.39;No.467 74-77页 [查看摘要][在线阅读][下载 391K] [下载次数：237 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：0 ] - 许敏宇;张景松;雷蕾;张亚坤;高云鹏;
通过大量试验并结合参考文献资料进行了分析,认为涡流管温度分离模型为:压缩气体经喷嘴进入涡流室后分为三种流动情况,外旋流压缩,中间分界面,内旋流膨胀过程。内旋流膨胀是涡流管制冷的原因,而热管的热传递是涡流管主要的能量。
2011年05期 v.39;No.467 78-80页 [查看摘要][在线阅读][下载 200K] [下载次数：355 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：0 ] - 孙铁柱;黄翔;文力;
针对中等湿度地区的气候环境,为了尽可能地节约能源,尽量利用中湿度地区的干空气能,研发了一种蒸发冷却与机械制冷复合高温冷水机组,由于机组的特殊性致使与其搭配的水系统的特殊性。本文主要针对这种高温冷水机组的水系统做了分析,主要就该机组在运行期间蒸发冷却段制取的高温冷水与机械制冷制取的低温冷水流量配比问题做了详细分析,推导出两者冷水流量配比随蒸发冷却段制取的高温冷水温度的变化关系,并进一步找到随室外湿球温度的变化关系,为水系统的设计及其自控系统提供了理论依据。
2011年05期 v.39;No.467 81-84+77页 [查看摘要][在线阅读][下载 324K] [下载次数：245 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：26 ] |[阅读次数：0 ]