• 蒸汽两效溴化锂吸收式制冷机试验研究

    郑玉清;吴进发;王德魁;宋士纲;

    <正> 一、概述自1966年我国试制成功100万千卡/时蒸汽单效溴化锂吸收式制冷机以来,溴化锂吸收式制冷机在我国得到了较快的发展。然而,随着制冷技术的发展,尤其是“节能”呼声日益高涨,普通(单效)溴化锂吸收式制冷机已不能满足我国国民经济发展的需要,特别是轻纺工业发展的需要。因为这种机型所需加热蒸汽的压力不宜过高(一般为1公斤/厘米~2表压),不少用户往往需要先把蒸汽减压,再供机器使用。这不仅增加了节流设备,而且造成节流过程中的能量损失,使热能的利用效率大为降低。为了提高热能的利用效率,1980年,由六机部七○四研究所、一机部通用机械研究所联合设计、开封通用机械厂承制,为上海国棉廿

    1982年05期 1-9页 [查看摘要][在线阅读][下载 504K]
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  • 高粘度计量泵试验装置及试验研究(二)

    张妙龄;朱守城;

    <正> 本文主要介绍VFN150/8往复式高粘液计量泵的结构、机理及粘度为10万CP以下的葡萄糖液的试验结果,探讨泵在高粘液下主要参数之间的关系以及提高容积效率和计量精度的途径等。一、参数和结构特点 VFN150/8往复式高粘液计量泵的传动调节机构、驱动电机和普通计量泵一样,不同的是前者具有高粘度液泵缸头,见图1。泵的基本参数最大流量 150 l/hr 排出压力 8kgf/cm~2 往复次数在n=25rpm以下作无级调速行程长度 S=88mm(从0~88mm手动

    1982年05期 9-14页 [查看摘要][在线阅读][下载 329K]
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  • 控制J积分和COD值的试验方法

    罗力更;金志英;

    <正> 一、引言由于下列两个主要原因,使目前J积分和COD试验方法的标准采用了所谓多试样阻力曲线的方法: (1) 到目前为止,还沒有一个具有一定可靠性及普遍适用性的关于裂纹起裂和扩展的物理监测手段;(2)即使用物理监测方法定出开裂点来测得材料的起裂韧性,也只是材料断裂特征的一个侧面,而材料抵抗裂纹继续扩展的能力则需要用阻力曲线来描述。今年国家标准局批准颁布的“利用J_R阻力曲线确定金属材料延性断裂韧度的试验方法”,(简称J积分标准“GB 2038”) 和“COD试验方法”(GB 2358),均采用了多试样阻力曲线方法,并要求得到尽可能均匀分布的试验点,即在要求的Δa范围内,使各试样的Δa分

    1982年05期 14-20页 [查看摘要][在线阅读][下载 261K]
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  • 钛冷凝管在海水中的耐蚀性和传热性能

    辛湘杰;

    <正> 近年来,钛凝汽器在国外电站中的应用迅速发展,已有近百台钛凝汽器在十个国家和地区投运,装机总容量超过4000万千瓦(不包括日本)。钛凝汽器的采用解决了铜合金和不锈钢冷凝管由于腐蚀而带来的一系列问题,明显提高了电站的经济效果和安全可靠性。因此,它被誉为理想的凝汽器。钛凝汽器的应用是电站工业材料技术上的一个重要突破。钛凝汽器对于滨海、河口电站或原子能电站尤为适用,因为钛在海水中的耐蚀性能超出海洋工程应用的各种金属材料,它无论在清洁或污染的海水中,甚至在水速高达20m/s或含砂达40g/l的条件下均具优异的

    1982年05期 20-30页 [查看摘要][在线阅读][下载 431K]
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  • 滑片式压缩机容积比的计算

    邓定国;

    <正> 精确计算滑片式压缩机的容积比,对计算内压力比、功率消耗、确定排气孔口位置等有着很大的影响。它是压缩机热力计算以及结构设计的主要依据。如图1所示,通常容积比表示为: 式中,β——为相邻两滑片间的中心角,β=2π/Z(Z表示滑片数),弧度; ε——相对偏心值,ε=e/R; φ——基元面积f_φ之中心线O_1A与连心线O_1O_2之间的夹角,孤度式(1)是假定滑片的相对厚度σ(=Δ/R)=O条件下的理想容积比计算式。实际滑片式压缩机,其滑片厚度总是有限的。滑片厚度较大时,特别是采用非金属滑片时,由于不考虑滑片自身厚度,将使容积比的计算误差高达

    1982年05期 30-33页 [查看摘要][在线阅读][下载 170K]
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  • 压力容器衬里的应力分析

    谷金山;

    <正> 在化工、石油、医药、国防等部门越来越多的采用衬里容器,其衬里结构大都为不连结的衬里,衬里的方法有机械、套合、爆炸等。由于衬里和外壳存在着间隙,衬里材料和外壳材料热膨胀系数不同,在热传导时发生变形。在工作压力下,衬里的内表面应力状态和衬里的贴紧程度、工作温度、衬里及外壳材料的热膨胀系数等有一定的函数关系。目前衬里容器经常发生衬里泄漏,主要原因是由于衬里的应力水平超过了衬里材料允许的限度。只有对衬里进行应力分析,保证衬里的应力在允许的范围内,才能确保衬里容器的安全运行。

    1982年05期 33-38页 [查看摘要][在线阅读][下载 242K]
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  • 全封闭活塞式制冷压缩机

    <正> 本标准适用于制冷剂为R—12(F—12,CCL_2F_2),R—22(F—22 CHCLF_2)和R—502(F—502,CHCLF_2C_2CLF_5)的全封闭活塞式制冷压缩机(以下简称压缩机)。其名义制冷量范围为1.28~31.6KW(1100~27200kcal/h)。一、型式 1.压缩机的气缸布置按表1的规定: 2.压缩机的型号表示方法:冷压缩机。二、基本参数 3.压缩机的基本参数按表2的规定。 4. 压缩机的设计和使用条件按表3的规定。 5.确定名义制冷量的工况按表4的规定。 6.压缩机的制冷量,按表4的工况进行考核,与名义制冷量的偏差不超过-7%,当电网频率变化时,允许以频率修正。 7.压缩机的单位功率制冷量Ke值按表4的工况进行考核,其具体指标按配用电动机不同列于表5。 8.压缩机的噪声值按表4的工况进行考核,其指标列于表6。

    1982年05期 39-46页 [查看摘要][在线阅读][下载 334K]
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  • 螺杆式压缩机性能分析

    藤原满;糟谷腾彦;谈鹿鸣;

    <正> 1.绪言螺杆式压缩机具有振动小,维护保养容易等优点,另外它又具备回转式的许多优点,使用场合已发展到多方面。近年来,又在冷冻空调机领域内取得了惊人的发展。可是,最近由于能源紧张,对各种机械的高效化成了紧迫的要求。正与其它压缩机一样,提高螺杆压缩机的效率成为当前的一项重要课题。至今对螺杆压缩机的性能分析主要还是进行一些实验,而从理论上进行分析的还比较少。螺杆压缩机可看作是一种多气缸压缩机,气缸之间气体的相互泄漏是决定性能的重要因素。各气缸的温度、压力变化除了与其它气缸的温度、压力变化有互相影响外,还存在着气

    1982年05期 46-51页 [查看摘要][在线阅读][下载 309K]
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  • 关于超高压容器设计规范的若干意见

    SirH·Ford;E·H·Watson;B·Crossland;张厚俊;

    本文回顾了整体锻造超高压容器的使用和操作实践以后指出,这些容器主要分为两大类:第一类像聚乙烯生产工艺中所采用的搅拌高压釜,它们在使用期限内最多承受两或三千次压力循环;第二类如等静压容器則要承受十万次以上的压力循环。因此,结论是,对于其中一类容器适用的设计方法并不完全适用于另一类容器。在研究了聚乙烯高压釜的特性以后指出,以公认的基本原理为基础的设计方法更合乎保证安全设计的要求。而等静压容器则对疲劳设计有附加的要求;尤其是要保证筒体头部螺纹部位(用于固定带螺纹的封头)和筒体之间的过渡区有足够的强度, 因为已经发生的不幸事故主要是在这个区域。最后对锻造超高压容器规范的要求提出一些看法。

    1982年05期 51-59页 [查看摘要][在线阅读][下载 531K]
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  • 流量测量技术综述

    <正> 液态或气态介质的流量测量对化学与石油工业中的流程控制或确定水与气体等的耗量是十分重要的。在技术发展的进程中,出现了各种测量方法,这些方法或者由于介质的特性或者由于结构上限制,都有一定的适用范围。本文分二部分,分别讨论流量计和总量流量表(积算仪)。这两种量仪可以通过附加的积分器或微分器互相进行转换。根据这些量仪的物理的原理,叙述工业上常用的流量测量方法,讨论其技术上的可行性,给出使用范围与限制。

    1982年05期 60-65+38页 [查看摘要][在线阅读][下载 421K]
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