• 计量泵气动执行器试验研究

    袁天祜;裘金木;李颖;

    本文提供了一机系统第一台气控计量泵样机的气动执行器中间试验和初步负荷试验的资料。文中叙述了气动执行器的结构和工作原理。同时对装置的稳定性作了必要的分析。可供从事气动执行器设计和使用人员参考。图13,表6。

    1980年07期 1-10+20页 [查看摘要][在线阅读][下载 902K]
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  • 激光全息在离心式压缩机叶轮振动分析中的应用

    伍小平;何世平;

    本文介绍采用全息时间平均法测量离心式压缩机叶轮振动的基本原理、实验装置及其结果分析。实验所得的四个低阶振型ω_(10)、ω_■、ω_(20)、ω_■及相应的固有频率f_0等结果比较理想。图9,表2。

    1980年07期 11-15页 [查看摘要][在线阅读][下载 776K]
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  • 低碳钢焊接接头应力腐蚀破裂试验

    王裕文;

    本文介绍低碳钢圆盘焊接试样在硝酸溶液中进行应力腐蚀破裂试验的情况,从中探索焊接接头应力腐蚀试验的方法,及其产生应力腐蚀破裂的一般规律。通过金相分析,发现低碳钢应力腐蚀裂纹的特点和形态。图8,表4。

    1980年07期 16-20页 [查看摘要][在线阅读][下载 574K]
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  • 内容积比无级调节的螺杆制冷压缩机的试验研究

    吕志钧;吴进发;

    本文针对内容积比无级调节的KA20CW螺杆制冷压缩机所做的启动与调节机构试验、以及改变内容积比试验等做了介绍。试验证实这一新机型结构设计合理,操作方便,使用工况较广,在经济上具有较明显的优点。

    1980年07期 21-24页 [查看摘要][在线阅读][下载 169K]
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  • 解决活塞拉毛的试验研究及其金属导向环的应用

    蒋定中;

    本文介绍为解决VF—1.25/200型高压风冷空气压缩机的活塞与气缸的拉毛问题,采用了同活塞环相通用的金属导向环结构。经过多次试验及长期使用考核,这种方法既经济又简便,可以推广应用到实际生产中去。图5,表3。

    1980年07期 25-29+32页 [查看摘要][在线阅读][下载 380K]
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  • 消除WG-1200-2B离心机卸料振动的措施

    张作全;

    本文分析了WG-1200-2B离心机刮刀卸料时产生剧烈振动的原因,提出了消除振动的四点措施。经六年使用实践考核,措施行之有效。图2。

    1980年07期 30-31页 [查看摘要][在线阅读][下载 94K]
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  • 转子快速动平衡法

    李少风;

    本文介绍的转子动平衡法,系通过简单地作图和计算来确定应加的平衡重量的位置和大小,而不用查图对表。此法可供生产现场使用。

    1980年07期 31-32页 [查看摘要][在线阅读][下载 80K]
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  • 卧螺离心机K-H-V差速器功率流探讨

    贾高顺;

    本文首先对K-H-V差速器的传动比及转矩关系进行了分析,进而探讨了K-H-V差速器六种工况的功率流,以期对K-H-V传动及类似的差速器设计有所俾益。图7,参考文献3。

    1980年07期 33-37页 [查看摘要][在线阅读][下载 189K]
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  • 裂纹张开位移(COD)试验方法

    肖有谷;

    <正> 前言在铁和钢及非铁标准委员会指导下出版的本英国标准是考虑了DD 19:1972的实践经验而制定的,DD19所包括的方法用于对全厚材料进行裂纹张开位移(COD)试验。该方法在英国特别用于获得制定压力容器和其他类似设备设计准则的数据。本标准代替DD19,但是由于试验方法类似于K_1。试验方法,因此它尽可能地以描述平面应变断裂韧性试验方法的BS 5447:1977为

    1980年07期 37-46页 [查看摘要][在线阅读][下载 517K]
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  • 确定裂纹容限的裂纹张开位移(COD)设计曲线方法

    M.G.Dawes;黄国豪;

    在1971年的机械工程学会讨论会上的一篇论文中,叙述了用于压力容器容许裂纹尺寸规范的焊接研究所COD设计曲线方法。本文评论了在设计曲线分析中进一步的发展,并且还检查了COD在屈服断裂力学中的定义和它作为断裂特性的意义。提供了最近的工作所得的结果,这些工作的目的在于通过对多于70个弯曲和宽板拉伸试验所得结果进行统计分析来评定设计曲线的保守程度。结果表明,对于穿透和表面裂纹两者最大允许裂纹尺寸都包含了平均来说近似为2.5的安全裕度。在设计曲线估算中也考虑了残余应力的作用。

    1980年07期 46-53页 [查看摘要][在线阅读][下载 399K]
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  • 离心泵的径向推力

    铃木哲夫;刘后桂;

    <正> 一、前言在设计离心泵或购泵时,为了对泵轴的临界转速,泵的轴径及轴承的使用寿命等进行计算,应该对作用在泵上的径向推力及其作用状态较为清楚地了解。近来,由于泵的大型化,从经济性方面考虑,也有必要正确地掌握作用在泵上的径向推力,以免于使用很粗的泵轴或很大的轴承。泵的径向推力是泵的一个重要要素,现时,有关

    1980年07期 53-61页 [查看摘要][在线阅读][下载 404K]
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  • 梯形截面填料摩擦力矩的计算

    А.С.ТИМОШУК;А.И.МИЛЬЧЕНКО;章华友;

    <正> 文献[1]表明,由于采用松软(散的)填料、塑性填料或者特殊成型圈并改变填料箱的形状(与普通填料箱相比),不使结构复杂化,就可以大大改善暗杆阀门填料部位的工作状况(图1a)。在这种填料箱中,填料对填料箱侧壁和阀杆实际上不存在静摩擦力,因此,压紧力实际上完全用于填料在阀杆长度方向产生均匀作用力。在这种情况下,填料的压紧力可以按最简

    1980年07期 61-63页 [查看摘要][在线阅读][下载 133K]
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  • 卧式离心机结构中转鼓与减速器合理组配方案的选择

    О.Γ.ТАРНОВСКИЙ;吴兆兰;

    <正> 离心机转鼓与减速器排列得不合理是转鼓支承和减速器工作不可靠的原因之一。目前,转鼓与减速器的排列有几种方案。让我们分析研究一下图中列举的每种方案的最大负荷支承A的工作条件。这时采用以下的假设:在所有被研究的方案中,离心机的各参数(几何尺寸、质量、剩余静不平衡度及转鼓和减速器的旋转角速度等)均相同;转鼓和减速器的主轴

    1980年07期 63-64+10页 [查看摘要][在线阅读][下载 166K]
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