• 8万吨/年φ1010mm氨合成塔断裂力学安全分析

    <正> 一、φ1010mm氨合成塔简况上海锅炉厂1972年前生产了五台内径为φ1010mm的氨合成塔,其基本参数为: 内径φ1010mm 总壁厚 85mm 总长13,800mm (共8个筒节,每节长1725mm) 内筒材料 15MnV 内筒壁厚 19mm 外层层板材料 14MnMoVB 层板层数及厚度 11×6=66mm 设计压力 320kg/cm~2

    1977年12期 1-10页 [查看摘要][在线阅读][下载 457K]
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  • 声发射对14MnMo VB钢试样及模拟容器开裂点的测定

    <正> 一、简况带裂缝压力容器断裂力学分析的重要问题之一,是要求用声发射测定带人工裂缝压力容器的开裂点,以验证材料试验的临界COD值能否用于容器产品。1974年6月末,我们针对如何更好地测开裂点,试制成一套简易单通道声发射测定仪,在上锅厂提供的14MuMoVB钢试样和模拟容器上作了初步测试,后来又用修改后的声发射仪进行一些验证试验,其测试原理见图1。

    1977年12期 11-15页 [查看摘要][在线阅读][下载 206K]
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  • φ1010mm容器疲劳试验

    <正> 一、试验目的 1.综合验证材料模拟容器断裂力学及安全分析的可靠性过去虽然做了材料及小容器的有关断裂力学试验,但模拟容器由于筒径小,简体是单层而不是多层,以及人工裂纹的尖锐度、筒体的几何尺寸、预应力等都与实物有差异,因此难以判断所做的安全分析是否可靠。为此根据黄山会议要求,由上锅厂取了一个φ1010容器的真实筒节,进行实际疲劳试验。 2.黄山会议上,根据生产部门的经验,

    1977年12期 16-19页 [查看摘要][在线阅读][下载 189K]
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  • φ1010mm疲劳试验容器纵缝探伤

    <正> 一、探伤对象φ1010容器壁厚37mm(内筒19mm、层板三层、每层厚6mm)在第一次普查中发现纵缝上都有裂缝存在,焊缝编号如图1所示。主要缺陷部位如图2所示。二、探伤技术条件 1.磁粉探伤使用TC-500型交流触头式磁力探伤机,

    1977年12期 19-24页 [查看摘要][在线阅读][下载 1168K]
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  • φ1010mm容器电测试验

    <正> 电测是机械强度常规测试方法之一,因此本报告不准备介绍电测过程,而仅概略叙述疲劳试验中电测的主要内容。一、目的 1.有多种理论公式计算压力容器各部位的应力水平,但对强度等级较高的多层包扎高压容器,特别是层板焊缝出现裂缝后,其真实应力状态如何?究竟采用那种计算公式与实际情况更加符合? 2.裂纹尖端附近的应力应变状态如何? 3.随着循环次数的增加,裂纹尖端的应力状态如何? 对这些问题的解答就是这次电测的主要目

    1977年12期 24-30页 [查看摘要][在线阅读][下载 198K]
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  • φ1010mm多层容器层板纵焊缝轴向残余应力的测定及其影响分析

    <正> “带裂纹φ1010mm8万吨/年氨合成塔断裂力学安全分析”一文中提到:“计算中未考虑残余应力这一偏危险因素。但考虑后不会对本产品断裂力学分析结果产生重大影响”。这是根据实物容器焊接轴向残余应力的测定及分析后得出的看法。残余应力问题是个很复杂的问题,许多问题有待于多方面的专题研究去解决。本文主要介绍测定情况,及对产品影响提一点不成熟的看法。

    1977年12期 31-34页 [查看摘要][在线阅读][下载 187K]
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  • 吸排气过程中活塞平均速度的计算

    赵道一;

    <正> 一、前言活塞式制冷压缩机的容积效率以V_s/V_h表示(V_s:实际吸气量,V_h:理论吸气量),称为吸气系数λ,即λ=V_s/V_h。影响吸气系数的因素很多,其中余隙容积(V_c)的影响很大。而直接与余隙容积有关的因素是活塞上死点间隙,另外还有排气孔的容积。为了提高压缩机的工作效率,常常需要把余隙容积降低,这在用于低温的机器尤其重要。但由于加工工艺的限制,活塞上死点间隙不可能为0。另一种办法是减少排气孔的容积,即减少排气孔直径或孔数。但这样一般认为会带来排气阻力大的缺点。本文是就后一种减少余隙容积的方法,由吸排气过程活塞平均

    1977年12期 34-41页 [查看摘要][在线阅读][下载 277K]
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  • 两种新型的密封填料

    <正> 密封填料(又称盘根)是化工、化肥、石油、发电等工业机械上的重要配件,是解决跑、冒、滴、漏的关键密封材料。随着我国工业的迅速发展,对密封填料(以下有时简称填料)的品种、材质都提出了新的要求。我厂根据使用单位的要求,对此进行了试验研究,先后试制成功了YAB型和NFS型两种新型的填料。经过一个时期的实际考核,与国外同种填料装在同一机器上作对比试验,使用寿命赶上和超过了日本、西德的产品。现将两种密封填料的结构、材质、装配等作如下介绍。

    1977年12期 41-44页 [查看摘要][在线阅读][下载 390K]
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  • 国外COD测试方法的发展和动向

    周则恭;

    <正> 一、COD方法是否有发展前途? 防止脆断办法,目前趋向于控制开裂而不搞止裂。这是因为许多研究工作证实:一般地说,钢材抗开裂性能比抗裂纹扩展性能好。控制止裂对材料要求过高,经济上不划算,而且止裂不能止漏泄。COD方法是在全面屈服情形下研究中低强度钢抗开裂性能的一种得力的方法。 COD方法的优点是: (1)在推导D-M模型的公式中,如计及焊接残余应力场就可预计残余应力的影响。同样也可计及预应变的影响。 (2)中低强度钢的COD试样可以作到比K_(1c)试样小一个数量级。

    1977年12期 44-50页 [查看摘要][在线阅读][下载 380K]
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  • 承受内压和弯曲的球阀的密封特性和强度

    出纳真平;孙潮桂;

    <正> 前言在原油长输管线和液化天然气或各种低压气体输送管线上,已广泛采用口径500mm以上的大型球阀作为闭锁机构。球阀的强度,除了按照压力容器承受内压时保证安全的法规予以规定外,通常对受外力的作用,例如管道作用在阀门上的轴向载荷和弯曲载荷,在强度上都没有法规的规定。美国的API标准自1971年

    1977年12期 50-56页 [查看摘要][在线阅读][下载 496K]
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  • 固定可拆卸连接的新型密封结构

    杨屺;

    <正> 在设计单机或机组时,保证各种密封件可靠,使其在较大的压力和温度范围内能长期地保持密封性,乃是一项主要的课题。近些年来,在这方面进行了大量的理论和实验研究,并根据这些研究,对固定可拆卸连接的密封提出了许多性能良好的新型密封结构。固定可拆卸连接通常采用以下几种密封方法:精度配合密封;用金属、非金属和复合材料制成平垫圈和异形断面垫圈;圆形断面和异形断面的弹性垫圈;空心的和异形断面的金属垫圈的组合密封。

    1977年12期 57-61页 [查看摘要][在线阅读][下载 330K]
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  • U形补偿器的设计图线和公式

    M.Hamada;李士杰;高路;

    U型补偿器是管道系统中使用非常广泛的一种膨胀节。本文对这种类型的补偿器提出了一些设计图线和设计公式,目的想使管道系统的设计工作者能更容易地计算U型补偿器的弹性特点、最大应力差、伸长量和反作用力。

    1977年12期 62-68页 [查看摘要][在线阅读][下载 260K]
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  • 8万吨/年氨合成塔断裂力学安全分析技术总结会

    本刊编辑组;

    <正> 为了解决上海锅炉厂生产的五台带有较多横向裂纹的φ1010mm14MnMoVB钢制多层式氨合成塔安全使用问题,根据一机部指示,1974年以来,由合肥通用机械研究所、浙江大学、上海锅炉厂三个单位组成断裂力学试验小组,先后进行了材料和模拟容器断裂力学参数测定,模拟容器和实物筒节内压疲劳试验及安全分析等试验研究工作。为了将这五台容器复用,一机部委托安徽省机械局于1977年9月16日至23日在合肥市召开技术总结会,会上听取了下列情况介绍与试验研究报告:

    1977年12期 68-69页 [查看摘要][在线阅读][下载 120K]
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  • 《化工与通用机械》1977年1~12期目录索引

    <正>~~

    1977年12期 70-71页 [查看摘要][在线阅读][下载 125K]
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